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试验分别加载防腐钢管厂家至第4级

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  另外,由于节点试件关于弦杆轴线对称,所以只需取半节点建模计算但要在对称面上施加对称边界条件5.荷载处理千斤顶产生的压力分别均匀地施加在弦杆和腹杆的端部横截面上6.数值算法非线性有限元方程组的求解采用修正的牛顿-拉夫逊法。求解非线形方程组是一个不断进行平衡选代,直到终满足收敛准则(或直到达到计算所允许的平衡选代的大数)的过程。如何确定收敛准则对计算结果有很大影响在实际应用中,有两种量可作为收敛准则:一是节点不平衡力,二是位移增量。因这两个量均为矢量,所以在判断时,采用向量的范数来进行。计算节点试件时采用了力收敛准则,即F≤VALUE·TOER式中,TOLER为允许相对误差,根据需要的精度取值为0.001.F是不平衡力。本书采用了L2范数来计算不平衡力防腐钢管厂家即取所有度不平衡力(或力矩)的平方和的平方根。
  VALUE的值是所加荷载(或所加位移,牛顿拉夫逊回复力)的平方和的平方根。当VALUE的值小于1.0时,取其为1.0.当满足上式时,认为结构在本次迭代中收敛2.6.2有限元分析与试验结果的比较1.位移比较表2-10所列为DKL-5与DKS-5试验加载至第4级时腹杆端点垂直杆轴位移的试验实测值与有限元计算值的比较。图2-29和图2-30分别给出了试件DKL和DKS腹杆杆端水平力H(垂直杆轴方向)与相应的水平变形△的全过程曲线,同时给出了采用板壳有限元方法计算得到的杆端水平力一水平变形曲线。表2-11所列为SXR-4与SXN-4试验加载至第6级时腹杆端点垂直杆轴位移的试验实测值与有限元计算值的比较。图2-31和图2-32分别给出了试件SKR和SXN腹杆杆端水平力H(垂直杆轴方向)与相应的水平变形△的全过程曲线,同时给出了采用板壳有限元方法计算得到的杆端水平力水平变形曲线从有限元分析与试验的比较可以看出。
  有限元分析较好模拟了试验的弹塑性水平力水平变形曲线。无论是弹性刚度、弹塑性刚度都十分吻合,这说明采用本书的有限元方法考察相贯节点刚度是可靠的。但由于有限元分析未对焊缝做专门处理,所以承载能力有所差别。2.节点区的等效应力比较表2-12所列为DKL-5与DKS-5试验分别加载防腐钢管厂家至第4级时两节点上各三向应变计测点Vonmises应力。此时试件处在弹性范围内。腹杆与弦杆相交处为节点VonMises应力大区域,图2-33为节点DKL的腹杆与弦杆相交处的Vonmises应力图,图2-34为节点DKS的腹杆与弦杆相交处的Vonmises应力图。图中应力单位为MPa。从图表中可以看出,有限元计算与试验实测的应力分布趋势和应力数值均吻合较好。表2-13所列为SXN与SKR试验加载至第4级时两节点上各三向应变计测点VonMises应力。

2021年6月16日 17:22
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